甲烷濃度為了解老滬閔路垃圾山封場覆土后內部所產填埋氣體的濃度，采用人工打孔、采樣管下孔、大氣采樣機取樣和奧氏氣體分析儀測定，獲得如所示的結果。設計方案工程現場條件分析理論產氣量的估算對一個填埋場內部填埋的全部垃圾所能產生出來的填埋氣體總量，有許多方法可以進行估算。

　　我們采用的是無細菌細胞產物一個實驗式的化學計算方法，得到的理論產氣量為：0.204m3/kg混合垃圾（濕基），其中（CH4）=53.4%，（CO2）=46.6%.假定垃圾山內的垃圾儲量估計為80萬t，則其理論產氣量有1.632×108m3，或者說，其理論產氣量達2.128×105t.這一估算結果與中實測結果也比較相符。

　　理論產氣率的預測對填埋氣體理論產氣率的預測我們提出了填埋場內部氣體產生速率的數學模型或稱動力學模型。至今，除計算機處理模型外，動力學模型主要有3種，今選用估算方法比較簡單、使用較為廣泛的斯柯爾峽谷動力學模型來預測老滬閔路垃圾山內部甲烷氣的產生速率。對儲量為80萬t生活垃圾的垃圾山來說，甲烷氣體產生速率的理論曲線如所示。另外，一般認為甲烷氣產生量到達99%時，可認為填埋場內再沒有甲烷氣可以產出，由此得出老滬閔路垃圾山內部的垃圾需填埋近20a時間才沒有甲烷氣產出（填埋氣體理論產氣量和產氣率的各種計算方法將另文專題介紹）。

　　從理論產氣量和產氣率進行分析（1）垃圾山內部甲烷氣體存在著潛在的爆炸危險性由垃圾山內部甲烷濃度的理論估算結果53.4%，與實測高濃度54.3%相一致，這表明垃圾山內部確實存在著嚴重的甲烷爆炸和燃燒的潛在危險性，為此必須及時地采取防爆安全措施。但甲烷爆炸需要滿足3個必要條件，那就是：甲烷的爆炸濃度范圍5%～15%；甲烷氣體集聚的空間是個相對的有限半封閉體；在常壓和常溫下要有火種引爆，因為甲烷的自燃點（或稱著火點）為538℃，要靠垃圾厭氧發酵所產生的熱量是不可能達到這么高的溫度。

　　這3個條件缺少一個就不會發生爆炸。對于前兩個條件，就要設法創造一種環境，使爆炸濃度范圍內的甲烷氣體無法聚集在一個有限的空間內，或者要設法使不斷產生出來的甲烷被不停地驅除，導致在有限空間內的甲烷濃度一直達不到其爆炸濃度的下限值5%，從而也不可能發生爆炸。但實際上，沼氣的各種防爆設計方案，總是難以避免在有些地方或部位的有限空間內富集著爆炸濃度范圍內的甲烷氣體。因此，對于后一個火種引爆條件的控制，已引起人們特別的關注，只要落實嚴格的管理制度，不使火種引入沼氣防爆區，爆炸是*可以避免的。為此，對于垃圾山來說，不管是在施工期間，還是在平時，都必須嚴格貫徹執行“嚴禁火種進山”。

　?。?）垃圾山內部甲烷氣體產生速率在前3a內大由可知，在垃圾山覆土后的3a內，垃圾產沼為旺盛，到1995年底，甲烷氣體的產生速率幾乎減少到開始時的一半，所產甲烷氣體的總量也已達到理論產氣量的一半，在這以后，填埋氣體的產生漸趨穩定。這表明，在垃圾山覆土后，要具備有效的技術手段，謹防甲烷氣體的聚集和積累，以及能迅速驅散甲烷氣的技術措施。

　　從場地地貌進行分析根據老滬閔路垃圾山原址地形圖得知，垃圾山底部標高和周圍地表一樣，其高程為3.5～3.8m的平地，而且其底部的土壤為亞黏土，故具有較低的滲透性。由此表明，垃圾山內部所產的填埋氣體難以橫向遷移，而當垃圾山被全部覆土后，所產沼氣就只能被封存在里面，因此使甲烷濃度迅速提高，若防爆措施不及時或處理不當，很容易發生垃圾山沼氣爆炸事故。

　　由于老滬閔路垃圾山與地鐵一號線新龍華地鐵站近在咫尺，來往頻繁的地鐵列車依山而過，沿途安全是頭等重要的事情，為此，對上述兩個設計方案，考慮選用第二方案為佳，也就是說，在垃圾山上埋設放空排氣管范圍內，選擇甲烷濃度較高的地塊，采取強制機械抽氣排放的積極控制方法，迅速降低積聚的甲烷濃度。