UASB厭氧反應器由于分離器的斜壁沉淀區的過流積在接近水時增加，因此上升流速在接近排放特點降。由于流速降污泥絮體在沉淀區可以絮凝和沉淀。累積在三相分離器上的污泥絮體在一定程度上將超過其保持在斜壁上的摩擦力，其將滑回反應區，這部分污泥又將與進水機物發生反應。
廢水厭氧生物技術由于其巨大的處理能力和潛在的前景，一直是水處理技術研究的熱特點。從傳統的厭氧接觸工藝發展到現今流行的UASB工藝，廢水厭氧處理技術已日趨成熟。隨著發展與資源、能耗、占地等因素間矛盾的進一步，現的厭氧工藝又臨著嚴峻的挑戰，尤其是如何處理發展帶來的大量濃度機廢水，使得技術更優點化的厭氧工藝非常必要。厭氧處理技術（以下簡稱IC厭氧技術）就是在這一背景下產生的處理技術，它是20世紀80年代中期由荷蘭PAQUES成功，并推入廢水處理工程市場，目前已成功于土豆加工、啤酒、食品和檸檬酸等廢水處理中。
UASB厭氧反應器運行三個重要的前提：
① 應器內形成沉降性能的顆粒污泥或絮狀污泥；
② 產氣和進水的均勻分布所形成的的自然攪拌；
③ 的三相分離器，能使沉淀性能的污泥保留在反應器內。的顆粒污泥床的形成，使得機負荷和率髙，不需要攪拌，能適應負荷沖擊和溫度與pH值的變化。
UASB厭氧反應器特點
① 污泥的顆粒化使反應器內的平均濃度達50 gVSS/L以上，污泥齡一般為30天以上；
② 反應器的水力停留吋間相應較短；
③ 反應器具很髙的容積負荷；
④ 不僅適合于處理髙、中濃度的機工業廢水，也適合于處理濃度的城市污水；
⑤ UASB厭氧反應器集生物反應和沉淀分離于一體；
⑥ 滯設置填料，節省了，提髙了容積利用率；
⑦ 一般也需設置攪拌設備，上升水流和沼氣產生的上升氣流起到攪拌；
⑧ 構造，操作運行方便。
1、預處理設施
一般預處理系統包括粗格柵、細格柵或水力篩、沉砂池、調節(酸化)池、營養鹽和pH調控系統。格柵和沉砂池的是粗大固體物和機的可沉固體，這對對于保護各種類厭氧反應器的布水管免于堵塞是必需的。當污水中含砂礫時，例如以薯干為原料的釀酒廢水，怎么強調砂礫的也不過分。不可生物降解的固體，在厭氧反應器內積累會占據大量的池容，反應器池容的不斷減少終將導致系統完失效。
由于厭氧反應對水質、水量和沖擊負荷較為敏感，所以對于工業廢水適當尺寸的調節池，對水質、水量的調節是厭氧反應穩定運行的。調節池的是均質和均量，一般還可考慮兼沉淀、混合、加藥、中和和預酸化等功能。在調節池中設沉淀池時，容積需扣除沉淀區的體積；根據顆粒化和pH調節的要求，當廢水堿度和營養鹽不夠需要補充堿度和營養鹽(N、P)等；可采用計量泵自動投加酸、堿和藥劑，通過調節池水力或機械攪拌達中和。
同時，酸化池或兩相系統是和改變，對厭氧過程抑制的物質、改善生物反應條件和可生化性也是厭氧預處理的主要手段，也是厭氧預處理的。僅考慮溶解性廢水時，一般不需考慮酸化。對于復雜廢水，可在調節池中取得一定程度的酸化，但是完的酸化是沒必要的，甚至是害處的。因為達到完酸化后，污水pH會下降，需采用投藥調整pH值。另外證據表明完酸化對UASB反應器的顆粒過程不利的。對以下情況考慮酸化或相分離可能是利的：
1) 當采用預酸化可或改變對甲烷菌毒或抑制性化合物的結構時；
2) 當廢水存在較的Ca2+時，部分酸化可避免顆粒污泥表產生CaCO3結垢；
3) 當處理含含懸浮物和/或采用負荷，對非溶解性組分；
4) 在調節池中取得部分酸化效果可以通過調節池的設計取得。例如，上向流進水方式，在反應器底部形成污泥層(1.0m)。底部布水孔口設計為5～10m2/孔即可。
2、UASB反應器體積的設計
a) 負荷設計法
采用機負荷(q)或水力停留時間(HRT) 設計UASB反應器是為主要的方法。一旦q或HRT確定，反應器的體積(V)可以很容易根據公式(1或2)計算。對某種定廢水，反應器的容積負荷一般應通過試驗確定。
表1給出不同類廢水外采用UASB反應器處理的負荷數據，需要說明的是表中法一一注明采用的預處理條件和厭氧污泥類等情況，這些條件對選擇設計負荷是至關重要的。下表供設計人員設計時參考，選用前必須進行必要的實驗和進一步查詢關的。
表1外性UASB裝置的設計負荷統計表負荷kgCOD/m3·d(外資料) 負荷kgCOD/m3·d(資料)
b) 經驗公式方法
采用同樣經驗公式描述不同厭氧處理系統處理生活污水HRT與率(E)之間的關系，并且對不同反應器處理生活污水的數據進行了統計，得出了參數值。
式中：C1 ,C2——反應常數。
c) 動力學方法
許多者致力于動力學的研究，根據眾多研究結果匯總了酸性發酵和甲烷發酵過程重要的動力學常數。到目前為止，動力學的，還沒使它能夠在選擇和設計厭氧處理系統過程中成為力的工具，通過評所獲得的實驗結果的經驗方法現在仍是設計和優點化厭氧消化系統的選擇。3、UASB反應器的設計
1) 反應器的體積和度
采用水力停留時間進行設計時，體積(V)按公式(1)或(2)計算。選擇反應器度的原則是設計、運行和上綜合考慮的結果。從設計、運行方考慮：度會影響上升流速，流速增加系統擾動和污泥與進水之間的接觸。但流速過會引起污泥流失，為保持足夠多的污泥，上升流速不能超過一定的限值，從而使反應器的度受到限制；度與CO2溶解度關，反應器越溶解的CO2濃度越，因此，pH值越。如pH值于優點值，會危害系統的效率。
從上考慮: 土方工程隨池深增加而增加，但占地積則相反；考慮當地的氣候和地形條件，一般將反應器建造在半地下減少建筑和保溫。的反應器度(深度)一般是在4到6m之間，并且在大多數情況下這也是系統優點的運行范圍。
2) 反應器的升流速度
對于UASB反應器還其他的流速關系(圖2)。對于日平均上升流速的*值見表3，應該注意對短時間(如2～6h)的峰值是可以承受的(即暫時的峰流量可以接收)。
表3 UASB和EGSB允許上升流速(平均日流量) Vr＝0.25~3.0m/hUASB厭氧反應器特點
0.75~1.0m/h 顆粒污泥
絮狀污泥Vs≤1.5m/h
顆粒污泥Vo≤12m/h Vg＝1m/h
3) 反應器的截積和反應器的長、寬(或直徑)
在確定反應器的容積和度(H)之后，可確定反應器的截積(A)。從而確定反應器的長和寬，在同樣的積下正方形池的周長比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。以表積為600m2的反應器為例，30×20m的反應器與15m×40m的反應器周長相差10%，這意味著建筑要增加10%。但從布水均勻性考慮，矩形在長/寬比較大較為合適。從布水均勻性和性考慮，矩形池在長/寬比在2:1以下較為合適。長/寬比在4:1時增加。
圓形反應器在同樣的積下，其周長比正方形的少12%。但這一優點僅僅在采用單個池子時才成立。當建立兩個或兩個以上反應器時，矩形反應器可以采用共用壁。對于采用公共壁的矩形反應器，池的長寬比對造也較大的影響。如果不考慮其他因素，這是一個在設計中需要優點化的參數。
4) 單元反應器大體積和分格化的反應器
在UASB反應器的設計中，采用分格化對運行操作是益的。先，分格化的單元尺寸不會過大，可避免體積過大帶來的布水均勻性等問題；同時多個反應器對系統的啟動也是益的，可先啟動一個反應器，再用這個反應器的污泥去接種其他反應器；另外，利于維護和檢修，可放空一個反應器進行檢修，而不影響系統的運行。從目前實踐看大的單體UASB反應器(不是優點的)可為1000-2000m3。
5) 單元反應器的系列化
單元的化根據三相分離器尺寸進行，三相分離器的式趨向于多層箱體的設備化結構。以2×5m的三相分離器為例，原則上講配合形式。但從化和系列化考慮，要求具通用性和性。所以，池子寬度是以5m為模數，長度方向是以2m為模數。布置單元尺寸的方式可分成單池單個分離器和單池兩個分離器的形式。原則上如果采用管道或渠道布水，池子的長度是不受限制。如前所述，由于長寬比涉及到反應器，所以要結合池子組數考慮適當的長寬比。對寬度為10m的單個反應器，2:1的長寬比的反應器可達到2000m3的池容。對更大的反應器，如果需要也可采用雙池共用壁的式。
