HBM一直致力于電感式位移傳感器的開發，應用領域是從洀范圍的高精度測量到制造和裝配過程中的簡單的位移測量以及在建筑工程中的監控。
德國HBM 傳感器公司是專業生產力學傳感器公司，是一個基于應變式 稱重傳感器，自成立以來hbm稱重傳感器遠銷*上30幾個國家。優勢供應Tramec 17852 SFK-030-F_D-030
上海荊戈工業控制設備有限公司優勢供應德國工控產品。
只要是德國及歐洲的產品，只需您提供產品的名稱、型號及規格，我們都能在德國為您買到，并送貨到您手上，低價優購。德國工控產品中國區代理。
公司簡介：
名稱：上海荊戈工業控制設備有限公司
地址：上海市浦東新區祝潘公路699號3號201
上海荊戈工業控制設備有限公司自年成立以來，一直致力于為客戶提供德國及歐美地區原產的各類工控機電設備、儀器儀表、零配件。確保原廠全新正品。 通過拼單發貨的物流方式，為客戶節省采購成本。本公司所有產品均不設小訂單金額或小訂購數量。
上海荊戈工業控制設備有限公司經銷HBM、SOMMER、BUCHER、E+L、Rexroth、Schneider、Schunk、parker、montabert等眾多國外品牌，可為客戶提供從技術咨詢、產品銷售、技術支持到售后服務的全程服務。
品牌歐洲原廠直接采購，可以避免代理、辦事處和經銷商的分級代理，層層盤剝的模式，享受到價格低貨期短、歐洲原裝正品的采購售后服務。對于一些德國品牌產品，我們通過集中批量采購以獲取廠商較好的折扣，可以提供比國內市場價格更低的報價。對于不太容易找到的德國及歐美小品牌的工業產品，我們可以幫助您尋找并代為采購。
荊戈工業以規范的管理，流程化的采購模式，健全的物流管理，完善的售后服務，我們竭誠為您服務！歐洲所有進口產品都能采購。只要您提供品牌和型號，其余的事情交給我們！為了提高報價效率，請您務必提供品牌、型號、貨號、數量或者銘牌照片。
國外品牌介紹：
德國都德DOLD公司有著70年的繼電器生產歷史，其產品制造精良，性能*，該公司有效的質量管理體系是滿足市場的強有力保證.都德DOLD銷售伙伴遍布，他們展現了*技術能力和化的服務風范。主要產品:各類監控繼電器:測量繼電器 電壓繼電器 相序繼電器 電流繼電器 負載監控繼電器 反向功率繼電器 頻率繼電器 溫度繼電器 電阻繼電器 絕緣監控器等。
Balluff（巴魯夫），HEIDENHAIN（海德漢），HYDAC（賀德克）、TURCK（圖爾克），MAHLE（瑪勒），VEM，PMA，Kuebler（庫伯勒）， Helios（海洛斯）
部分優勢產品：Hydac （賀德克） 【壓力傳感器，溫度傳感器，濾芯 】
Turck（圖爾克） 【接近開關，總線模塊，壓力變送器等】
Balluff（巴魯夫）【接近開關，位移傳感器，光電傳感器】
Heidenhain（海德漢）【編碼器，光柵尺及其配件】
Burster（布瑞斯特） 【傳感器，歐姆表，工件夾具】
Mahle（瑪勒）【濾芯，過濾器，密封套件】
Parker（派克）【柱塞泵，放大器，油缸】
Fibro【工件夾具，旋轉裝置】 Bucher（布赫）【閥門，齒輪泵】
Suco（蘇克）【壓力開關，變送器】 Lenord+Bauer（蘭寶）【編碼器】
Brinkmann（布曼）【泵，電機】 Woerner（威納） 【油流分配器，流量計】
Beckhoff（倍福）【總線模塊】 Knoll（科諾）【泵、滾筒】
Bender（本德爾）【絕緣檢測儀】 Kuebler（庫伯勒）【編碼器】
Siemens 6DD（西門子6DD）【模塊】 Moog（穆格）【伺服閥，泵】
Bender（本德爾）【絕緣檢測儀】 B&R 【控制模塊，絕緣測試儀】
JAHNS（雅恩斯）【分流馬達】 Sommer（索瑪） 【平行抓手，氣缸】
Hawe（哈威）【單向閥，泵】 VEM 【電機】 EA 【閥門】
PMA【溫控器】 DOPAG【計量泵】 Murr 【模塊，接頭】
DOLD【繼電器】 PILZ【繼電器】 P+F【電源，隔離柵】
schmersal【安全開關】 vahle【集電器，碳刷】 Bernstein【限位開關】
Dunkermotoren 【電機 馬達】 Endress + Hauser（E+H）【液位計】
| LENZE | MDSKSRS071-13 3.2KW | |
| SIEMENS | 5SU1356-7KK10 | |
| Beetz | 213/3-32/22-70-286-1-12 VR-Viton | |
| KUEBLER | 8.5020.0010.1024.S138 | |
| heidenhain | 533631-06 | |
| TOX | 243440 ISO 7379 D6h8X10 M5 | |
| dungs | GGW 3 A4 | |
| GF | ORP-Elektrodensonde + GF + 3-2717 | |
| noeding | P121-4A8-311 0-40BAR | |
| VEM | K21R-180M4 | |
| SUPERIOR | PP250GB Test Spring Probe 250A 600V | |
| WUERTH | 65318 | |
| Hansen | QUICK COUPLING;ML1K11,HANSEN QUICK COUPLING HANSENPart :ML1K11 WITH FEMALE P THREASIZE:1/8# FPT | |
| parker | HC20T-125 / 80-990L | |
| Varvel | FRS50.PC1 / 15.G5B14.71B5.AC24 | |
| Bettis | VAD127908BETTISG2016-M3HW051466A-26 | |
| MEN | 04M033-12 | |
| ATN | 100032506 | |
| Beckhoff | EL3356-0010 | |
| CARPANELLI | NO L 114058640022007 | |
| Infiltec | 430 EPDM 51-230-50CS | |
| RGM | A038071;SN5FR So 90W - U55 A | |
| Walther | AUFTRAGS-NR WS-367224 ARTIKEL-NR 979823-STANDARD | |
| APTECH | AZ1510S 4PW FV4 MV4 00 | |
| Vaisala | HMD60Y-G1550010 RH:0--100%＜--＞4-20mA T:-20--80℃＜--＞4-20mA | |
| wago | 284-901 | |
| Demag | Typ：ZBA100A4 B020 Nr.43858178 | |
| Robert Birkenbeul | 5APB90L-8-G10-PR Nr.669800 | |
| emecanique | ID：DZ5CE015D | |
| LEONI | C02665-26-045H3 | |
| sonnenschein | GF12 72Y | |
| Solartron | DP2S 971591-3 | |
| SHOWA | LCB4 0.1 L/MIN 1.2MPA | |
| Murr | 56748 | |
| Nied | RL 60.200 (3M) SEGMENT 12 HORIZONTAL FROM DESCENT | |
| DISCOM | Lieferumfang: -BKS03 FE Feder element [Art.: 01716] -KS91D Speed Sensor, | |
| Lovato | 11BG0040A024 | |
| HYDAC | RING,ANTI-EXTRUSION,330H-4-1X2 | |
| Numatics | INB103-308-022 | |
| Hardy | SA150X25X15.88 AZ 16 | |
| hydac | HAD 3744-A-100-000 | |
| HARMONIC | SHF-25-50-2UH-SPK0091 | |
| EXTEX | R121A/E2700 D-79576 | |
| Sterman | 30331 | |
| Magnescale | DG50P-LB05 | |
| Prevost | RPTET0808 | |
| festo | Festo NPQH-H-Q6-E-P10 Nr.578300 | |
| white knight | 4135-TE-0001 | |
| NORBRO | 10BRS 40n10 FC Nr.M4310S1000 | |
| HNL | 734.PZH.1141.23.7506 | |
| MOTOVARIO | 2511221 GEAR BEVEL B/083 Z=21-41 | |
| GSR | Solenoid coil&Valve, Coil P/N:K0591490, 230V,50-60HZ,Valve P/N:GO1110382, Voltage: 220-240VAC, Pressure: 5-250Bar,FRESH WATER MAKER HSRO-60-15D-351/352 | |
| HANKISON | HF5-16 60006503 | |
| VEM | IE2-WE1R 132S 4 TPM HW | |
| CONINVERS | RC-Z2156 8.5mm | |
| festo | SDE1-D6-G2-W18-C-PI-M8-G5 （Includes connector and cable） 192766 A27201709 | |
| PENT | CPS80 | |
| Balance Systems | 3BMKX02A003000 | |
| CAPTRON | CHT3-151P-H/TG-SR/ST | |
| KRACHT | VCA 2 FC R1/81 + 5m cable | |
| B&R | 7MM432.70-1 | |
| PILZ | chipcard 32KB 779211 | |
| LINMOT | E1130-DPC | |
| RICKMEIER | 333847-2 R35/25 FL-Z-W-SAE1.1/2-L | |
| Turck | BI4U-M12-AP6X-H1141 | |
| parker | P8S-GRFLX | |
| Novotechnik | TS 150 | |
| METTLER | AFit761F | |
| parker | R11-1/8 | |
| mpompe | MS2 100L1-4 | |
| Leybold | D50968 D12000 D50968D120001-2000mbar24VDC | |
| Novotechnik | Typ：YLW-300 151202 146363/G | |
| Rotronic | E2-01XX-MOD | |
| Settima | GR45 SMT16B 210L S2 AC28/B5 | |
| Rexroth | R911311760 | |
| METU | 76210013SDAK300 | |
| Berger Lahr | BRS39AWS0014 VRDM3910/50LWAOO | |
| E-T-A | ESX10-TB-101-DC24V-1A | |
| Mawomatic | APA1-AA10Z20 | |
| schneider | LC1-D2510M5C AC220VAC220V50A | |
| Kuka | 198269 | |
| kendrion | 7343111H00-0014 | |
| SICK | 2066614 | |
| Mitsubishi | FR-S540E-0.75K-EC | |
| testo | testo 540 | |
| parker | P2M1VDEE2CV00F6 | |
| Ritz | ASS40.5-01 Nr.10785410 | |
| WUERTH | 98650 | |
| R+W | MK4/20/37 D1:10H7 D2:10H7 | |
| ILME | CHP 24 | |
| TEMIC SEMICONDUCTORS | 2Y3A1380G1-RE 300A-4P |
清水浦大橋（原甬江特大橋）是浙江省寧波市繞城高速公路東段的一座特大型橋梁，全橋設雙塔，塔型采用雙菱形聯塔，塔高 141.5m。下橫梁以上部分塔柱內外側面橫橋向斜率 1/9.600，下橫梁以下部分塔柱外側面橫橋向斜率1/3.833，內側面橫橋向斜率 1/2.963，左右幅成對稱布置。
橋梁所處地理位置氣象條件比較復雜，對主塔施工安全和施工進度影響大的是暴雨和臺風。施工單位采用 HF-ACS 100 型液壓自動爬模系統進行主塔施工，取得了超預期的成績，被業主譽為繞城東段建設工程中的形象工程、樣板工程。
液壓爬模系統的特點
該系統由大面積模板體系、爬升主體及鋼結構工作平臺構成。大面積模板體系通過鋼梁結構與爬升主體相連，爬架剛度大，工作平臺穩定可靠，塔、墩線性易于控制，能有效保證施工質量。
液壓自動爬架設 5 個工作平臺，平臺之間采用固定扶梯相連，在同一平面上、平臺間連成一條貫穿的通道，為防止火災發生，在每層平臺面板上均放置滅火器。每層平臺均設有安全護欄和安全網，為高空施工作業提供可靠的安全保障。
爬升裝置采用全液壓操作系統，由油缸驅動，自動化程度高，操作十分快捷，施工過程中無需其他起重設備，爬升速度快，安全系數高，方便完成提升工作。
結構施工誤差小，模板的定位、調整方便，糾偏簡單，施工誤差可逐層消除。當施工現場風速小于等于 20m/s（8級）時，均可正常作業。
工藝原理
液壓自動爬模系統爬升的工作原理如下：起始澆筑段中，按照設計位置埋設錨錐并保證其位置準確。混凝土達到強度要求后拆模，以起始段中預埋的錨錐為支點拼裝系統。調整模板位置，保證定位精度，埋設錨錐并進行澆筑工作。拆模，操作動力裝置控制器爬升軌道，使其上部與掛在預埋錨錐上的懸掛件固接，固定爬升軌道。操作動力裝置控制器爬升爬架，帶動系統爬升至下一工作節段。支模并重復上述工作流程。
施工工藝流程及操作要點
爬架系統包括爬升裝置、模板移動支架、懸吊裝置、外爬架、內爬架、液壓系統等通用部件及部分“非標準件”組成。
爬模預拼裝
將爬頭與承重架用銷軸可靠連接 ；將下支撐與承重架用螺栓可靠連接 ；將步進裝置上爬箱與爬頭和液壓缸分別用銷軸可靠連接 ；將錨板固定在預埋錨錐位置 ；將錨靴掛在錨板上，用限位銷限位。將承重銷軸插入錨靴固定孔中；
將預拼裝好的部件掛在承重銷軸上；插入安全銷軸，鎖定爬頭位置。
爬模的現場安裝
外爬架的拼裝外爬架由上爬架和下吊架兩部分組成。爬架從下到上分為 -1、0、+1、+2、+3 工作平臺。-1 層：主要用于錨錐的拆除及修飾塔肢混凝土表面。0 層：為爬升裝置的操作平臺。
+1 層、+2 層：主要用于模板的安裝、調整、拆除，錨錐的安裝。
+3 層（頂層）：主要用于未澆混凝土段的塔肢鋼筋綁扎處理及混凝土澆筑時的工作平臺。按照設計施工圖拼裝上爬架和下吊架，并按施工工藝圖逐步進行系統的總體拼裝，將預拼裝好的部件掛在錨靴上。
軌道安裝在下一節段安裝錨板錨靴 ；調節下支撐，調整步進裝置上爬箱橫向位置 ；將軌道撐腳用銷子可靠連接在爬升軌道上；在軌道上插入楔形板，吊起軌道 ；穿過下一節段錨靴 ；軌道穿過爬頭及上爬箱；軌道穿過下爬箱；下放軌道至楔形塊卡在下一節段錨靴上；將下爬箱與油缸用銷軸可靠連接；安裝步進裝置擺桿、彈簧復位器等；旋轉軌道撐腳，使其支撐在混凝土面上。
移動模板支架的拼裝與調整移動支架的主要功能是 ：澆筑混凝土時，安裝和支撐模板并承受部分混凝土側壓力；混凝土澆筑完畢后，通過支架上齒輪齒條帶動固定在支架上的模板整體脫模，并可讓出足夠空間進行模板維護工作。移動模板支架現場拼裝需嚴格按照設計要求，主要程序包括：預拼裝、整體拼裝、模板的調整、定位與脫模。
液壓系統的安裝與調試
液壓系統由液壓動力站、快換管路、液壓缸和電控及其操作系統等幾個主要部分構成。
拼裝主要步驟將液壓系統各組件分別依照技術文件圖樣的要求安裝在爬架上；連接液壓管路系統 ；連接電控系統 ；起動液壓系統，檢驗其功能及密閉性能；系統調試 ；系統減壓、管路拆除。
系統調試按照液壓系統說明書加入液壓油至油箱液位計上限；
系統通電，檢查控制柜信號燈指示是否正常；啟動液壓泵電機，觀察液壓動力站壓力、油溫信號指示是否正常。當油溫低于 25℃時，應讓液壓泵在液壓缸不工作的狀況下運行約 15min，直至油溫升至 25℃。液壓泵穩定運行后壓力表指示應穩定在 20MPa。打開液壓缸上所有雙向球閥，關閉流量控制閥。再半開流量控制閥，用螺旋鎖保護。打開液壓缸排氣孔排盡所有液壓缸內空氣。檢查系統管路正確連接，檢查所有液壓缸同步運動，檢查螺旋接合點緊密，在縮回和伸長液壓缸情況下分別有壓維持 20s。
液壓爬模標準爬升程序
爬升軌道將錨板錨靴安裝在下一節段預定位置上，確保限位銷固定住錨靴 ；將步進裝置擺桿朝上，安裝好彈簧復位器，打開液壓系統雙向球閥；檢查確保下支撐撐住混凝土表面；
同時爬升軌道大約 0.5m ；抽掉軌道上的楔形塊 ；爬升所有軌道至距錨靴下邊緣10cm 左右；關閉所有液壓缸雙向球閥；
分別打開液壓缸雙向球閥，逐根爬升軌道 ；將每根軌道分別對準爬靴，爬升軌道至爬靴頂上方，并使軌道楔形塊插孔處于爬靴頂上方約 5cm ；插入楔形塊 ；將步進裝置上爬箱的擺桿打向下邊（即爬升爬架時的位置）；伸長液壓缸 ；
縮回液壓缸 ；關閉液壓缸雙向球閥；拆除已空出來的錨板錨靴 ；將軌道撐腳撐在混凝土面上。
爬升爬架放松下支撐，使之距混凝土面 12cm 左右；檢查并確保所有步進裝置擺桿朝下；打開所有液壓缸雙向球閥；抽掉錨靴安全銷軸；爬升爬架 ；插入錨靴安全銷軸并鎖定；
使下支撐撐住混凝土面；縮回所有活塞連桿；關閉所有雙向球閥；切斷液壓動力站電源。
液壓爬模系統的維護
模板面板在儲存時，要避免暴曬雨淋，切割和鉆孔后用防水油漆封邊。施工完一個節段，要及時清理模板表面，對沉頭螺栓處重新涂刷油性膩子。吊運模板時，注意不能碰壞模板，特別是板面。動力裝置的維護詳見《液壓系統使用說明書》。
質量控制
預埋件
檢查錨錐、精軋螺紋鋼之間的連接。按照設計位置，將錨錐定位板用 6-2.5 圓釘子釘在模板相應位置上，將錨板定位塊用木螺釘固定在模板相應位置上。預埋前，現場技術員應檢查其是否*進入錐形螺母。預埋時，嚴禁采取電焊固定方式。
模板施工模板拼裝嚴格按照模板設計要求，對槽鋼背楞安裝質量、木工字梁固定和面板的外形尺寸、平整度嚴格控制。
模板安裝質量保證每次模板安裝前，應通知測量測放相應施工節段的模板頂標高；模板按測量所放理論位置安裝到位后，應及時通知測量復核；應確保模板下口與已澆節段混凝土的結合嚴密，需貼雙面膠護縫以免向外滲漿，同時應保證模板間接縫嚴密；模板對拉桿安裝時，應確保端部塑料套與模板的結合嚴密，同時應使拉桿處于拉直狀態。
模板施工質量保證澆筑過程中應派專人觀察模板的變形及偏位情況并做出及時處理。振搗不得接觸到模板板面，泵管等移動時也不能撞擊到面板上，以防面板被損壞。澆筑完成后，將模板外側殘余混凝土及時清除，減小對模板的污染。模板拆除后，及時對模板進行檢查，發現問題需及時修補，以免影響后續混凝土澆筑質量。液壓系統的功率損失一方面會造成能量上的損失，使系統的總效率下降，另一方面，損失掉的這一部分能量將會轉變成熱能，使液壓油的溫度升高，油液變質，導致液壓設備出現故障。因此，設計液壓系統時，在滿足使用要求的前提下，還應充分考慮降低系統的功率損失。
首先，從動力源泵的方面來考慮，考慮到執行器工作狀況的多樣化，有時系統需要大流量，低壓力；有時又需要小流量，高壓力。所以選擇限壓式變量泵為宜，因為這種類型的泵的流量隨系統壓力的變化而變化。當系統壓力降低時，流量比較大，能滿足執行器的快速行程。當系統壓力提高時流量又相應減小，能滿足執行器的工作行程。這樣既能滿足執行器的工作要求，又能使功率的消耗比較合理。
其次，如果執行器具有調速的要求，那么在選擇調速回路時，既要滿足調速的要求，又要盡量減少功率損失。常見的調速回路主要有：節流調速回路，容積調速回路，容積節流調速回路。其中節流調速回路的功率損失大，低速穩定性好。而容積調速回路既無溢流損失，也無節流損失，效率高，但低速穩定性差。如果要同時滿足兩方面的要求，可采用差壓式變量泵和節流閥組成的容積節流調速回路，并使節流閥兩端的壓力差盡量小，以減小壓力損失。
第三，液壓油流經各類液壓閥時不可避免的存在著壓力損失和流量損失，這一部分的能量損失在全部能量損失中占有較大的比重。因此，合理選擇液壓器，調整壓力閥的壓力也是降低功率損失的一個重要方面。流量閥按系統中流量調節范圍選取并保證其小穩定流量能滿足使用要求，壓力閥的壓力在滿足液壓設備正常工作的情況下，盡量取較低的壓力。
第四，合理選擇液壓油。液壓油在管路中流動時，將呈現出黏性，而黏性過高時，將產生較大的內摩擦力，造成油液發熱，同時增加油液流動時的阻力。當黏性過低時，易造成泄漏，將降低系統容積效率，因此，一般選擇黏度適宜且黏溫特性比較好的油液。另外，當油液在管路中流動時，還存在著沿程壓力損失和局部壓力損失，因此設計管路時盡量縮短管道，同時減少彎管。
首先，從動力源泵的方面來考慮，考慮到執行器工作狀況的多樣化，有時系統需要大流量，低壓力；有時又需要小流量，高壓力。所以選擇限壓式變量泵為宜，因為這種類型的泵的流量隨系統壓力的變化而變化。當系統壓力降低時，流量比較大，能滿足執行器的快速行程。當系統壓力提高時流量又相應減小，能滿足執行器的工作行程。這樣既能滿足執行器的工作要求，又能使功率的消耗比較合理。
其次，如果執行器具有調速的要求，那么在選擇調速回路時，既要滿足調速的要求，又要盡量減少功率損失。常見的調速回路主要有：節流調速回路，容積調速回路，容積節流調速回路。其中節流調速回路的功率損失大，低速穩定性好。而容積調速回路既無溢流損失，也無節流損失，效率高，但低速穩定性差。如果要同時滿足兩方面的要求，可采用差壓式變量泵和節流閥組成的容積節流調速回路，并使節流閥兩端的壓力差盡量小，以減小壓力損失。
第三，液壓油流經各類液壓閥時不可避免的存在著壓力損失和流量損失，這一部分的能量損失在全部能量損失中占有較大的比重。因此，合理選擇液壓器，調整壓力閥的壓力也是降低功率損失的一個重要方面。流量閥按系統中流量調節范圍選取并保證其小穩定流量能滿足使用要求，壓力閥的壓力在滿足液壓設備正常工作的情況下，盡量取較低的壓力。
第四，合理選擇液壓油。液壓油在管路中流動時，將呈現出黏性，而黏性過高時，將產生較大的內摩擦力，造成油液發熱，同時增加油液流動時的阻力。當黏性過低時，易造成泄漏，將降低系統容積效率，因此，一般選擇黏度適宜且黏溫特性比較好的油液。另外，當油液在管路中流動時，還存在著沿程壓力損失和局部壓力損失，因此設計管路時盡量縮短管道，同時減少彎管。
